基于DEFORM的直齒錐齒輪復(fù)合鍛造冷整成形

齒輪是傳動(dòng)系統(tǒng)和轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的關(guān)鍵核心零件，如何改善優(yōu)化齒輪性能得到越來(lái)越多研究學(xué)者的關(guān)注。傳統(tǒng)的齒輪加工方法為切削加工和鍛造，相比切削加工鍛造可獲得完整的金屬流線、更優(yōu)的材料組織和性能，獲得更可靠更安全和使用壽命更長(zhǎng)的齒輪產(chǎn)品。雖然熱精鍛加工精度高，但是加工時(shí)由于高溫易發(fā)生氧化作用，影響工件的表面精度和表面質(zhì)量。近年來(lái)，熱鍛冷整復(fù)合加工工藝不僅具備熱鍛工藝的優(yōu)勢(shì)，獲得具備完整流線的工件，還可減小中間成形步，降低成形載荷，冷整工序可保證工件的尺寸精度和表面質(zhì)量，提高齒輪的使用壽命，是齒輪復(fù)合鍛造成形工藝中重要的一環(huán)。因此有必要對(duì)冷整成形工藝進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，以保證最佳成形質(zhì)量。

隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的不斷發(fā)展，實(shí)際生產(chǎn)中，為優(yōu)化產(chǎn)品工藝、減小生產(chǎn)周期、降低生產(chǎn)成本，數(shù)值模擬方法得到廣泛應(yīng)用。本文基于熱鍛冷整復(fù)合加工工藝，利用DEFORM軟件對(duì)直齒錐齒輪復(fù)合鍛造冷整工序進(jìn)行數(shù)值模擬，提出優(yōu)化方案并進(jìn)行成形驗(yàn)證，對(duì)直齒錐齒輪復(fù)合鍛造成形工藝設(shè)計(jì)具有指導(dǎo)意義。

有限元模型及模擬方案

有限元模型的建立

本文基于熱鍛冷整成形工藝，模擬工序?yàn)闊徨懞蟮睦湔ば?。選取兩個(gè)不同齒高、齒厚的直齒錐齒輪熱鍛成形件，運(yùn)用Pro/E建立直齒錐齒輪與上下模具的三維模型，并保存為stl文件導(dǎo)入DEFORM軟件進(jìn)行有限元數(shù)值模擬。圖1為直齒錐齒輪熱鍛成形件示意圖，圖2為模具的有限元數(shù)值模擬模型。



圖1 直齒錐齒輪熱鍛件示意圖



圖2 模具有限元模擬模型

模擬參數(shù)設(shè)置

熱鍛件/冷整成形件尺寸對(duì)比和模擬參數(shù)設(shè)置如表1所示。



有限元數(shù)值模擬結(jié)果與分析

成形載荷分析

圖3為不同熱鍛件尺寸冷整時(shí)上模對(duì)應(yīng)的行程載荷，二者行程載荷相差較大。這是由于熱鍛件1齒厚較小、齒高較高，冷整時(shí)直齒錐齒輪齒頂和齒根區(qū)域先于齒面區(qū)域與上模發(fā)生并保持接觸，材料流動(dòng)所受阻力增加且材料變形范圍小，齒頂、齒根區(qū)域承受的作用力大，齒面受力較小。熱鍛件2由于減小了齒高增大了齒厚，齒面先于齒頂與上模發(fā)生接觸作用，直齒錐齒輪可自由流動(dòng)材料增加且變形范圍擴(kuò)大，有效降低了成形載荷。



（a）熱鍛件1冷整成形載荷曲線 （b）熱鍛件2冷整成形載荷曲線

圖3 上模載荷行程曲線

金屬流動(dòng)速度場(chǎng)分析

圖4為不同齒高、齒厚熱鍛件冷整工序最終材料流動(dòng)情況。圖4（a）為高齒高薄齒厚的熱鍛件1，上模下行，與工件發(fā)生接觸并發(fā)生擠壓，從而使齒面材料向齒頂流動(dòng)，因此齒頂存在一定的速度場(chǎng)；下模與工件始終處于接觸階段，在冷整過(guò)程中材料流動(dòng)受到下模限制，其向飛邊區(qū)域以及工件底部流動(dòng)；最大流動(dòng)速度在工件底部區(qū)域，為40mm/s。圖4（b）為齒高減小0.2mm、齒厚增加0.4mm的熱鍛成形件，由于齒厚增加，工件受到上模的擠壓作用，齒面材料向齒頂流動(dòng)，因此齒頂存在材料流動(dòng)速度場(chǎng)，且齒面平均流動(dòng)速度比熱鍛件1增加了約1.5倍，齒面冷整效果良好；由于冷整過(guò)程中下模與工件始終接觸，其材料流動(dòng)受下模的限制作用，所以材料向飛邊區(qū)域和工件底部流動(dòng)；最大流動(dòng)速度在工件底部區(qū)域。工件減小齒高、增加齒厚后最大材料流動(dòng)速度減小，可能原因是上模與工件接觸后，工件齒面發(fā)生的形變?cè)龃?，齒頂面受到的擠壓力變小，導(dǎo)致工件底部受到的擠壓力減小，底部材料流動(dòng)速度減小。



（a）熱鍛件1冷整工序材料流動(dòng)速度場(chǎng) （b）熱鍛件2材料流動(dòng)速度場(chǎng)
圖4 材料流動(dòng)速度場(chǎng)

應(yīng)力應(yīng)變分析

熱鍛件1和熱鍛件2最終成形對(duì)應(yīng)的應(yīng)力、應(yīng)變圖如圖5、圖6所示。通過(guò)對(duì)比可知，隨著變形的完成，熱鍛件1最大應(yīng)力為834MPa，熱鍛件2最大應(yīng)力為827MPa，熱鍛件1齒根處出現(xiàn)了應(yīng)力集中區(qū)域，可能會(huì)導(dǎo)致成形件在工作中更容易失效減小其使用壽命。由圖6可知，熱鍛件2的平均應(yīng)變比熱鍛件1小，熱鍛件1齒根齒頂區(qū)域應(yīng)變大，說(shuō)明熱鍛件2的材料流動(dòng)更為合理。熱鍛件1的應(yīng)變分布差值較大，應(yīng)變分布不均可能會(huì)導(dǎo)致附加應(yīng)力和殘余應(yīng)力的產(chǎn)生，影響成形件精度，影響傳動(dòng)過(guò)程中的平穩(wěn)性。



（a）熱鍛件1應(yīng)力分布圖 （b）熱鍛件2應(yīng)力分布圖
圖5 應(yīng)力分布圖



（a）熱鍛件1應(yīng)變分布圖 （b）熱鍛件2應(yīng)變分布圖
圖6 應(yīng)變分布圖

成形對(duì)比試驗(yàn)

傳統(tǒng)單一的熱/溫模鍛造或者冷精鍛工藝無(wú)法滿足產(chǎn)品要求，本文基于復(fù)合鍛造（熱鍛冷整）工藝進(jìn)行成形實(shí)驗(yàn)對(duì)比，將前文中數(shù)值模擬的方案1和方案2進(jìn)行實(shí)際鍛造加工，在冷整上一工序，即熱鍛工序修整直齒錐齒輪齒高、齒厚，圖7為方案1和方案2成形件對(duì)比圖。圖中灰白色部分屬于未精整部分，圖7（a）中大面積灰白色區(qū)域分布在齒面上，可能的原因是熱鍛工序溫度較高，冷卻時(shí)成形件收縮較大，導(dǎo)致冷整時(shí)由于齒厚偏小導(dǎo)致冷整不到位；圖7（b）為優(yōu)化后的冷整件，即增加熱鍛件齒厚減小齒高，增加齒厚充分考慮到熱鍛坯冷收縮量及模具彈性變形，確保齒面被精整達(dá)到加工要求，減小齒高是為了增加材料流動(dòng)空間，減小模具的承載力提高模具使用壽命，從圖中可以看出灰白色區(qū)域分布于成形件的齒頂和齒高部分，齒面被完全精整，符合加工要求。成形試驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了數(shù)值模擬結(jié)果的可靠性，說(shuō)明了方案2可以有效優(yōu)化復(fù)合鍛造工藝，顯著提高成形質(zhì)量。



（a）方案1冷整直齒錐齒輪 （b）方案2冷整直齒錐齒輪
圖7 直齒錐齒輪冷整成形件對(duì)比圖

結(jié)論

本文針對(duì)熱鍛冷整復(fù)合鍛造工藝中的冷整工序，對(duì)直齒錐齒輪冷整成形進(jìn)行有限元數(shù)值模擬。通過(guò)對(duì)不同齒厚、齒高的直齒錐齒輪冷整成形過(guò)程中的成形載荷、流動(dòng)速度場(chǎng)、應(yīng)力應(yīng)變的分析，對(duì)直齒錐齒輪齒厚、齒高進(jìn)行了修正和優(yōu)化。通過(guò)成形實(shí)驗(yàn)結(jié)果對(duì)比分析發(fā)現(xiàn)，適當(dāng)?shù)脑黾育X厚、減小齒高可有效提高冷整工序的產(chǎn)品合格率，降低模具成形載荷，提高模具使用壽命，對(duì)實(shí)際的鍛造生產(chǎn)加工具有指導(dǎo)意義。